6.1 室內火警氛圍升溫
6.1.1 通俗化房產與軍用建筑建材的室外火警良好氛圍室內溫度可輕按式較勁：
Tg（0）——火警產生前的室內均勻氛圍溫度，取20℃；
t——升溫時候（min）。
6.1.2 當能精確肯定修建室內有關參數時，可按附錄B 體例計較室內火警的氛圍溫度。也可按其余轟燃后的火警模子計較室內火警的氛圍溫度。
6.1.3 現實的室內火警升溫在肆意時辰對布局的影響，可等效為標準火警升溫在等效曝火時辰對布局的影響。本標準以鋼構件溫度相稱為等效準繩。當接納附錄B 體例計較室內火警的氛圍溫度時，等效曝火時候te可按下式計較：
η——啟齒因子（m1/2）；
qT——設想火警荷載密度（MJ/m2）,按附錄C計較；
AW——按門窗尺寸計較的房間面積（㎡）；
h——房間門窗口高度（m）；
AT——包含門窗在內的房間六壁面積之和（㎡）。
條則申明
6.1 室內火警氛圍升溫6.1.1 本標準接納的標準升溫曲線為國度標準《 修建構件耐火實驗體例》 （GB/T 9978-1999 ）劃定的升溫曲線，也是國際標準ISO 834 保舉的升溫曲線。
6.1.2 標準升溫曲線并不一定與現實火警的升溫曲線不異。一次火警的全進程凡是分為初起階段、周全成長階段和衰減熄滅階段。通俗來講，火警的初起階段不會對修建布局形成本色性粉碎。火警顛末初起階段一定時候后，房間頂棚下布滿煙氣，在一定前提下會致使室內絕大局部可燃物動怒熄滅，這類景象稱為轟燃。轟燃延續時候很短，隨后火警即進人周全成長階段。轟燃后的火警對修建布局會形成差別水平的毀傷。研討標明，轟燃后室內溫度時候曲線與可燃物種類、數目、散布、房間透風前提和壁面資料的熱物理機能等多個身分有關．以轟燃后房間的均勻溫度－時候干系作為構件的升溫曲線停止抗火設想，能夠更精確地反應火警對布局的影響。
附錄B 根據轟燃后房間的熱均衡方程計較房間的均勻溫度。拔取影響火警溫度的最重要的兩個參數火警荷載與啟齒因子作為變量，壁面資料的熱工參數取用加氣混凝土與通俗混凝土的均勻值。對通俗修建物來講，這是偏于寧靜的。現實闡發標明，轟燃30min 今后，壁面資料的熱工參數對房間的熱均衡影響不大。
附錄B 的合用前提為：(1)可燃物首要為通俗可燃物，如木料、紙張、棉花、布疋、衣物等，可混有少許塑料或分解資料；(2)火警房間可燃物大抵均勻散布；(3）火焰高度可到達房間頂棚。
6.1.3 差別的啟齒因子和火警荷載，具備差別的溫度臨時候曲線。若是間接以附錄A 計較曲線作為升溫前提計較構件掩護層厚度，因為火警房間啟齒因子和火警荷載的多變性，只能接納計較機數值解法而不能獲得同一的計較公式。利用等效曝火時候te可把一成不變的火警時掩護層厚度的計較同一到標準升溫前提下停止計較，同時也斟酌了火警的現實環境。
當房間內可燃物耗盡時，溫度一定降落，以是溫度臨時候曲線上有一個溫度峰值。置于火警房間內遭到掩護資料掩護的鋼構件也一定有一個溫度峰值。令這個構件的溫度峰值即是構件的臨界溫度幾，解方程（6.3.1 ）便可得對應的綜合傳熱系數B 。按這個B 值設想構件掩護層厚度；火警時構件溫度最高只能到達給定的臨界溫度幾。若是對兩個一樣的構件，一樣的掩護資料及厚度（B 值相稱），第一個構件用現實溫度曲線升溫，第二個構件用標準升溫曲線升溫，令第二個構件的溫度即是第一個構件的最高溫度，在標準升溫前提下一定有一個特定的升溫延續時辰與之對應，該特定延續時候即為等效曝火時候te計較進程如圖1 所示。
圖1 等效爆紅時間比較寫出
式（6.1.3-1）是按上述體例計較成果回歸而得，均勻絕對偏差為1.8% . 式（6.1.3-2）中系數0.53 的取值：在式6.1.3 中，Aw 是指火警轟燃后現實透風的面積，h 指現實透風面積的高度。假設火警轟燃后玻璃窗破裂，現實透風面積為窗洞面積的0.6 倍，按正方形斟酌，其透風面積的高度為0.78 倍的窗洞高度，
具體內容見屈立軍的論文“The fire resistancer requirements derived frome engineering calculation for porformanc e-based fire design of stecl structures ”( Progress in safety science and technology , VoI 1V , 2004 : p1235 ）。
附錄C 參考了瑞典、加拿大、日本等國標準和歐洲標準（EN 1991-1-2 : 2002 ）的火警荷載取值。
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