附錄H 斟酌薄膜效應時樓板的極限蒙受才能
H.0.1 當鋼布局中的樓板為通俗現澆樓板或壓型鋼板組合樓板，且樓板的耐火極限不大于1.5h時，可斟酌薄膜效應，按本附錄體例停止樓板的抗火設想。
H.0.2 斟酌薄膜效應停止樓板的抗火設想時，應按下列請求將樓板分別為板塊設想單元：1 板塊應為矩形，且長寬比不大于2；
2 板塊周圍應有梁支持，且梁知足第7章的抗火設想請求；
3 板塊中應安排鋼筋網，對通俗現澆樓板可為受力鋼筋網，對壓型鋼板組合樓板可為溫度鋼筋網；
4 板塊內可有1根以上次梁，且次梁的標的目標分歧；
5 板塊外部地區不得有柱（柱可設在板塊邊境上）；
6 板塊內開洞尺寸不得大于300mm.
若分別的板塊設想單元不合適以上請求，則不得按本附錄體例停止樓板的抗火設想。
H.0.3 斟酌薄膜效應后，板塊的極限承載力可按下式計較：
qr ＝eTqf＋qb1T (H.0.3 )
式中eT---低溫下，斟酌板的薄膜效應后板塊承載力的增大系數，按H.0.4條計較；qf---板塊在常溫下的極限承載力，對壓型鋼板組合樓板按肋以上混疑土板局部并斟酌負筋和溫度鋼筋的感化計較；
qb,T ---板塊中次梁在火警中的承載力。
H.0.4 eT可經由過程圖H.0.4-1～H.0.4-3查得。此中μ為板塊短跨標的目標配筋率與長跨標的目標配筋率的比值，a為板塊是非跨長的比值。ho為樓板的有用厚度，即板厚減去鋼筋掩護層厚度。 為板塊中間在耐火極限t時的最大豎向位移，按式（H.0.5-1）
圖H.0.4-1μ時＝1.0時調小數值er與非常位移的干系
圖H.0.4-2 μ＝0.5時縮小系數er與絕對位移的干系
圖H.0.4-3 μ＝1.5時縮小系數er與絕對位移的干系
H.0.5 教育板塊正中間在1.5h時的豎向位移w應啟動式比較：
B——板塊短跨尺寸（m );
a——鋼筋的溫度收縮系數,1.4×10-5；
λ——通俗現澆樓板單元寬度負彎矩鋼筋截面面積與板底鋼筋截面面積的比值；壓型鋼板組合樓板負彎矩鋼筋截面面積與溫度鋼筋截面面積的比值；
△T——通俗現澆樓板板底鋼筋在1.5h 時的升溫，按表H.0.5 肯定；壓型鋼板組合樓板為溫度鋼筋在10.5h的升溫；
t——曝火時候（min)取90min ；
T0——室溫（℃ ）；
d——溫度鋼筋中間到曝火面的間隔（m) ；
H——板厚（m )圖H.0.5)；
W2、w4——多少參數（圖H.0.5)(m）。
圖 H.0.5 壓鋼材板數字代表
H.0.5 淺顯易懂現澆混泥土土板鋼材在1.5h時的溫（℃）
H.0.6 當板塊內有次梁時，對與次梁平行的板塊邊境處的支承梁停止抗火驗算宜斟酌由子次梁承載力下降而轉移到邊境梁上的荷載
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