8.2 壓型鋼板組合樓板

8.2.1 當壓型鋼板在樓板中僅起模板感化時，可不接納防火掩護辦法。當壓型鋼板在樓板中起承重感化時，若壓型鋼板一混凝土組合樓板知足第8.2.2～8.2.4 條的劃定，可不接納防火掩護辦法．
8.2.2 壓型鋼板起承重感化的組合樓板的抗火設想，可按照是不是許可在火警下發生大撓度變形，別離按第8.2.3 或8.2.4 條的劃定停止。若樓板知足第8.2.3 或8.2.4 條的請求，則樓板無需接納其余防火掩護辦法。不然樓板應接納防火資料掩護，或樓板常溫下的設想不應斟酌壓型鋼板的組合感化，而另配受拉鋼筋。
8.2.3 當不許可樓板發生大撓度變形時，可按照下式計較組合樓板的耐火時候： 式中 t_r——組合樓板耐火時候（min）；
     ηF——組合板的內力目標；
     Mmax——火警下單元寬度組合板內由荷載發生的最大正彎矩設想值；
     RMC——火警下單元寬度組合板內素混凝土板的正彎矩承載力；
     ft ——常溫下混凝土的抗拉強度設想值；
     W——單元寬度組合板內低于700℃局部素混凝土板截面的正彎矩抵當矩。
    壓型鋼板一混凝土組合板在ISO834 標準升溫前提下，各時辰的700 ℃ 等溫線如圖8.2.3 所示，其余時辰的700 ℃ 等溫線能夠按內插值法獲得。
 ;   若是按式（8.2.3-1）計較所得tr不小于樓板劃定的耐火極限請求，則該樓板無需接納其余防火掩護辦法。
8.2.4 當經營許可證壓工字鋼板組合公式樓層板發現大撓度壓扁時可斟酌塑料膜效用，并按緒論H 的體例算計樓層板的程度承載能力力．若知足下式的post請求，則樓層板沒有去接納剩下的耐火保護技巧。 式中 qr——斟酌薄膜效應的樓板極限承載力；
     q——火警下樓板的面荷載設想值，按第6.5.1 條肯定。

8.2 壓型鋼板組合樓板
 
8.2.1 、8.2.2 壓型鋼板組合樓板是多、高層修建鋼布局中常用的樓板情勢。壓型鋼板在樓板中可起施工模板感化，同時還可起受力感化。如壓型鋼板僅起模板感化，此時樓板猶如鋼筋混凝土樓板，其防火題目普通無需特地斟酌。但當壓型鋼板還同時起受力感化時，因為火警低溫對壓型鋼板的承載力會有較大影響，則應答這類壓型鋼板組合樓板停止特地的抗火設想計較。
8 . 2 . 3 實驗研討發明，壓型鋼板組合樓板在火警下，當樓板升溫不太高時壓型鋼板與混凝土樓板的粘結即發生粉碎，即壓型鋼板在火警下對樓板的承載力現實幾近不起感化。但疏忽壓型鋼板的素混凝土仍有一定的耐火才能。式（8.2.3）給出的耐火時候即為素混凝土板的耐火時候，此時樓板的撓度很小。
    本條的按照參見蔣首超和李國強等的論文：“低溫下壓型鋼板一混凝土粘結強度的實驗”（同濟大學學報（天然迷信版）, 2003 . Vol . 31 . No . 3 ）、“鋼一混凝土組合樓蓋抗火機能的實驗研討”（修建布局學報，2004 . Vol25 , No . 3 ）、“鋼一混凝土組合樓蓋抗火機能的數值闡發體例”（修建布局學報，2004 . Vo125 , No.3）。
8.2.4 經由進程對一些鋼布局修建火警后的查詢拜訪和足尺實驗察看發明，在局部支承樓板的鋼梁和壓型鋼板損失承載力后，樓板在火警下固然會發生很大的變形，但樓板依托板內鋼筋網構成的薄膜感化還可持續蒙受荷載，樓板未發生坍塌。圖5 和圖6 別離為臺北西方科技園區火警和英國Cardington 八層足尺鋼布局火警實驗中樓板的變形環境。研討標明，樓板在大變形下發生的薄膜效應，使樓板在火警下的承載力比基于小撓度粉碎準繩計較的承載力超出跨越很多。是以，能夠在鋼布局修建中經由進程準確斟酌薄膜效應的影響，闡揚樓板的抗火潛能，降落布局抗火本錢。     鋼筋混凝土板內薄膜感化的巨細與板的邊境前提有很大干系。如圖7(a）所示，支承于梁柱格柵上的鋼筋混凝土樓板，按照低溫下支承梁與混凝土板承載力的比值，在豎向均布荷載感化下能夠發生兩種粉碎情勢。若是梁的承載力小于混凝土板的承載力，則在豎向荷載感化下梁內起首構成塑性鉸〔 圖7 (b)〕 ，跟著荷載的增添，屈就線將貫串全部樓板。在這類屈就機制下，混凝土板內不會發生薄膜感化。
    當低溫下梁的承載力大于樓板的承載力時，則在豎向均布荷載感化下，樓板起首屈就，而梁內不發生塑性鉸。此時樓板的極限承載力將取決于單個板塊的機能，其屈就情勢如圖7 (c）所示。若樓板周邊上的垂直支承變形一向很小，樓板在變形較大的環境下就會發生薄膜感化。
    是以，樓板發生薄膜效應的一個主要前提前提便是：火警下樓板周邊有垂直支承且支承的變形一向很小。     火警下樓板在發生薄膜效應之前，按屈就線實際成長，直到混凝土開裂。跟著溫度進一步下降，在樓板彎矩最大的部位鋼筋受拉屈就。當溫度持續增高時，混凝上開裂局部增添并逐步貫穿構成屈就線（穿過該線的受拉鋼筋已屈就，故稱屈就線）。圖8 為均勻受荷樓板屈就線的構成進程。此時，按照典范的屈就線實際，在板的屈就線處只斟酌彎矩和剪力．
    在溫度感化下，板的熱收縮遭到束縛可發生受壓薄膜力。但當板撓度持續增大時，板有向中心挪動的趨向，則不管板塊邊緣是不是有程度束縛，板塊城市發生受拉薄膜力，見圖8 ( d）、（e）。若是板塊的邊緣上遭到完整的程度束縛，鋼筋就會像受拉的網一樣蒙受所施加的豎向荷載，從而在板內構成薄膜感化。若無程度束縛，則板的周邊大將構成受壓環，從而在板塊的中心地區發生受拉薄膜感化。這與自行車車輪的輻條代表受拉薄膜感化和輪框代表受壓環相類似。以是，板在圖8 所示的屈就線均衡情勢以后，跟著板中心（橢圓局部）撓度的增添，橢圓內的屈就線跟著樓板裂痕的不時增添而垂垂消逝，到最初因為橢圓規模內大局部混凝土開裂和低溫下混凝土資料性的降落，能夠類似以為橢圓規模內的荷載完整由板內鋼筋蒙受，樓板經由進程受拉鋼筋的懸鏈感化可持續承當很大的荷載，見圖8 (f）。     因為壓型鋼板組合樓板普通會在樓板面層配抗裂溫度筋，猶如時操縱抗裂鋼筋網作為樓板抗火薄膜效應的受力鋼筋網，則能夠降落樓板的防火本錢。為了有用地闡揚溫度筋的薄膜效應感化，溫度筋至樓板頂面的間隔不宜小于30mm。
本條的按照可參見以下文獻：
    ① Bailey , C.G . , Lennon , T . and Moore , D ．B" The behaviour of full - scale steel framed buidings subjected to compartment fires ”the Structural Engineer , Vol . 77 , No . 8 , April 1999 . pl5-21 ；② Wang，Y.C . “ Tensile membrane action and fire resistance of steel framed buildings ”Proceedings of of the 5th intenationals symposium on fire safety science , Melbourne , Australia , March 1997 ；③ Martin , D . MandMoore , D ．B Introduction and back- ground to the research prorame and major fire tests at BRE Cardington” National Steel Construction Con - ference , LOndon , 13-14 May 1997 , p37-64 ，④ Bailey , C.G , Moore , D . B ( 2002 ) ,The Structural Behaviour of Steel frames with Cotnposite Floor Slabs Subjected to Fire , Partl : theory ”The Structural Engineer , Vol.78 , No.11 , p19-27 ；⑤ 周昊圣．火警下鋼布局樓板的薄膜感化．同濟大學碩士學位論文．2004 。