7.3 鋼框架梁、柱的抗火承載力驗算

7.3.1 火警時，按圖7.3.1以是鋼框架柱的承載才能極限狀況，
應按下式驗算其低溫承載力： 式中 N——火警時框架柱所受的軸力設想值，招斟酌溫度內力的影響；
     A——框架柱的毛截面面積；
     rr——低溫下軸心受壓鋼構件的不變系數，按式（7.2.2-2）計較，此中框架柱計較長度取構件高度。  
7.3.2 火警時，按圖7.3.2所示鋼框架承載力極限狀況，應按下式驗算低溫承載力： 式中 Mq——梁上荷載產生的最大彎矩設想值，不斟酌溫度內力；當梁蒙受的荷載為非均布荷載時，可按簡支梁跨間最大彎矩等效的準繩，將其等效為均部荷載；
     _q——火警時梁蒙受的均布荷載設想值；
     l——梁的跨度；
     B_n——與梁端部毗連有關的參數，當梁兩頭鉸接時，B_n＝1，當梁兩頭剛接時B_n＝0.5；
     M_pT——低溫下梁截面的塑性曲折；
     W_p——梁截面的復蘇截面模量。

7.3 鋼框架梁、柱的抗火承載力驗算

7.3.1 普通框架柱受火時，相鄰框架梁也會受影響而升溫收縮使框架柱受彎。闡發標明，框架柱很能夠因框架梁的受火溫度效應而受彎屈就。為便于框架柱抗火設想，可偏于激進地假定柱端屈就（參見圖7.3.1) ，而驗算火警下框架柱立體內和立體外全體不變。注重到柱兩頭屈就，且曲折曲率相反，同時疏忽框架柱另外一標的目標彎矩的影響，驗算式（7.2.6 -1）、( 7.2.6-2）別離類似為：       因為框架柱的長細比普通較小，而兩頭反標的目標彎矩前提下βm和βt。的均勻值約為0.23 ，加上斟酌所疏忽的框架柱另外一標的目標彎矩的影響，則式（2 ）、（3 ) 左真個第二項可類似取為0.3γ_RȠ_Tf，框架柱的抗火驗算可僅按式（7.3.1）停止。需注重，應別離針對框架柱的兩個主軸標的目標，按式（7.3.1）停止驗算。
7.3.2 框架梁上普通有樓板或其余支持，可避免梁的全體失穩。并且實驗和實際研討均發明，對兩頭有一定軸向束縛的框架梁，在火警低溫下，梁的軸力起首為壓力，但跟著梁撓曲變形的增大，因為懸鏈線效應，梁中軸壓力將逐步削減，直至為零，再變為拉力。跟著軸向拉力的成長，梁依然能再蒙受較高些的溫度才會產生強度粉碎（見圖4 ）。是以，框架梁抗火設想時，可偏于寧靜地取梁中溫度軸力為零時的狀況停止抗火承載力驗算。
      相對束搏鋼梁懸鏈線調節作用的專題研討，可參照論文提綱：① T . C . H . Liu 等，“Experimental investigation ofbehabiour of axially restrained steel bearns in fire ”. Journal of constructional steel research.2002 . 58 ; pl211-1230 ．② Yin Y . Z ,Wang . Y . C , “ Analysis of catenary action In steel beams using a simplified hand calcul-tion method , Partl : theory and valida - tion for uniform temperature distrbution " Journal of constructional steel resarch , 2005 . 61 : pl88-211 . ③ 郭士雄、李國強“火警下束搏鋼梁的承受力包能及抗火總體目標體例”修健的布置，35 ( 12 ) , 2005 : p59-61 。